Читайте также:
|
А-IV тобының көлбеу қабырғалы арматурасы, алдын ала кедергісі σsp=0,6Rsn=0,6x785=471 МПа.
Шарттың орындауын тексереді; созылудың электротермиялық тәсілдерінде р=30+360/l=93,16 МПа;σsp+р=471+93,16=564,16˂Rsn=785 МПа
тартылған стержендер санында электротермиялық әдіс әсерінен жобадағыдан қарағанда керіліс ауытқуы
; 
етіп қабылдаймыз.Онда керілістің нақтылық коэффициенті
Жабынның үстіңгі аймақтарында созылу кезінде сызаттар пайда болғанын тексергенде 
=1,05
Созылу дәлдігін ескергенде алдын-ала кернеу σsp=0,95х471=447,45МПа.
Жабын қимасының беріктігін бойлық оське нормаль қимасы бойынша санау. М=34,41 кНм. Сығылған аумақтағы текшенің тавр тәрізді қимасын есептейді
Кестеден α m = 0,058 болғандағы ζ = 0,97; ξ = 0,06 табамыз.
Сығылған аудан сипаттамасы 
Сығылған аймақтың шеткі биіктігі
Мұндағы 
мПа.
Шартта белгіленген аққыштық шегінен жоғары созылған арматураның қарсыласуын есепке алатын, жұмыс жасау коэффициентін 
анықтаймыз.
етіп қабылдаймыз.
Созылған арматураның қажетті қима ауданын анықтаймыз:
.
Ауданы 
тең 2 
арматура қабылдаймыз.
Қырлы жабынның беріктігін иілген көлбеу оське қимасы бойынша санау. Q= 27,64 кН; 
Көлденең арматураны қонструкциялық талапқа(п.5.27[2]) сүйене отырып алдын ала таңдап аламыз: тіреу аймағының ұзындығын 
орнатамыз(қабырғада бір қаңқадан) қадамы 
.Ортаңғы бөлікте тақтаның қадамын 
үлкейтуге болады.
Көрші жарықтың арасындағы көлбеу жолағының беріктігін қамтамасыздандыру шартына байланысты тақтаның қабылданған өлшемдерін жеткілікті екендігін тексереміз
Коэффициенттерді анықтаймыз
Мұнда 
Есептелген өлшемдері жеткілікті.
Тақталы конструкцияны жобалау тәжірибесі бойынша көлденең күштің әсерінен көлбеу сызат жарықтың беріктікгін есептеген кезде қауіпті көлбеу қиманың проекциясын
қабылдайды.
Сондай қиманың соңындағы көлденең күш
Сығылған аймақта сөренің әсерін ескеретін коэффициент
Бойлық күштің әсерін ескеретін коэффциент(біздің жағдайда сығу күші)
Сонда 
Көлбеу сызат жарықтар пайда болмайды, конструкциялық талап бойынша қабылданған көлденең арматура жеткілікті,яғни, беріктігі жеткілікті. Мұны ескере отырып, көлбеу жарықты иілуге беріктігін есептемейміз.
Жабынды шектік күйдің екінші тобы бойынша есептеу. Келтірілген қиманың геометриялық сипаттамаларын есептеу:
келтірілген қима ауданы
(3.20)
мұнда 
, 
— кернелген арматураның қима ауданы, 
, 
—кернелген арматуралар;
.
Панель қимасының төменгі қырына қатысты статикалық моменті:
(3.21)
Келтірілген қиманың ауырлық центрінен панельдің төменгі қырына дейінгі қашықтық:
Келтірілген қиманың ауырлық центріне қатысты момент инерциясы
, (3.22)
Мұндағы 
; 
; 
Қиманың созылатын қыры үшін қарсыласу моменті
;
дәл солай, қиманың сығылатын қыры үшін
.
Ең қашық созылатын (жоғарғы) аймағының ядролық нүктесінен келтірілген қиманың ауырлық центріне дейінгі қашықтық
мұнда 
;
дәл солай, ең жақын созылатын (төменгі) аймағында
Созылған момент бойынша кедергілердің серпімдіпластикалық моменті
;
;
Арматураны тірекке кернеген кездегі алдын ала кернеудің шығынын анықтау.
Шығын коэффициентін есептеу кезінде арматураны кернеу дәлдігі γsp=l, арматурадағы кернеу релаксациясынан болатын бірінші шығынды формула бойынша анықтаймыз (2.19) σ1 =0,03 σsp=0,03 
= 10,62 МПа.
Температуралық айырмашылық σ2=0, өйткені булау кезінде қалып тірек, панельмен бірге қызады;
Тезағатын аққыштықтан болатын бетон деформациясын формула (2.26) бойынша тізбектеп есептейміз: қысу күші
P1=As(osр -σ1-σ2)=5,09(354-10,62-0) (100) =174780,42Н;
Келтірілген қиманың ауырлық центріне қатысты P1 күш эксцентриситеті
e0p = y0 – ар=21,1- 3=18,1 см;
қысу кезіндегі бетондағы кернеу
σbp/Rbp≤0,75 шарты бойынша бетонның берілетін беріктік мәнін қоямыз; онда Rbp= σbp/0,75 =12,79/0,75=17,05 МПа<0,5 В20= 22 МПа
Р1қысу күшінен (жабын панелінің меншікті салмағының моментін есепке алмай) бетондағы кернелетін арматураның ауырлық центрі деңгейінде түсетін сығушы кернеуді есептейміз
;
σbp/Rbp =9,2/22=0,41<α=0,8болғанда (яғни<0,8) тездетілген аққыштықтан болатын шығынσ6=40·0,41=16,4МПа.
Бірінші шығынның жиынтық мәні 
= 
Бірінші шығынды 
есепке алғанда 
кернеуі болады
σ 8=35 МПа; σ9=150·9,2/22=62,72 МПа.
Екінші шығын 
= 
Толық шығындар
= 
Толық шығындарды есепке алғанда сығылу күші
Көлбеу өське нормаль бойынша сызаттар пайда болуын санау. Сызат жарықтың пайда болуын тексерген кезде, дайындалу кезеңінде керіліс нақты коэффициентін γsp ауытқу шамасынан ∆γsp 1-ге көп етіп алады, ал эксплутация кезеңінде сол шамадан кіші қылып қабылдайды.
Келтірілген қиманың дайындық кезеңінде жарықтың пайда болу тұсындағы, момент
мұндағы 
бетон беріктігі 
кезінде анықталады. Сызат жарықтың пайда болуын туғызатын центрден тыс сығу моменті, 
> 
болғандықтан, сығу кезінде жарық пайда болады. 
сызат пайда бола ма тексерейік М=15кНм
- шарт қанағаттанарлық
Бойлық нормал оске сызат жарықтың ашылуын есептеу. Арматура классы А-IV болғанда сызат жарықтың ашылу енінің шегі аспау қажет: қысқа мерзімде 
, ұзақ мерзімді 
. Нормативті жүктемеден болатын иілу моменті: толық - 
Нм; тұрақты және ұзақ мерзімді - 
кНм. Қалың және жұқа сөрелі тақтанның сығылған аймағында қателігі аз және біршама қоры болса ішкі буландыру иығын анықтауға болады
Онда толық жүктеменің әсерінен созылған арматурадағы кернеу өсімшесі
Қысқа мерзімдетолық жүктеменің әсерінен болатын сызат жарықтың ашылу ені
мұндағы 
d – кернелген стержендер диаметрі мм.
сызат жарықтың ашылу ені
.
Қысқа мерзімдетұрақты және ұзақ мерзімді жүктеменің әсерінен болатын сызат жарықтың ашылу ені
.
Мұндағы 
Қысқа мерзімді әсерінен сызат жарықтың ашылу ені
және ұзақ мерзімде – 
Сызат жарықтың ашылуы белгіленген шектен аспайды.Пайдалану кезеңінде сызат жарық пайда болмайды.
Тақтаны иілуге есептеу. Тұрақты және ұзақ мерзімді жүктеме әсерінен тақтаның иілуі белгіленген шектен 
аспауы қажет. Созылған аймақтағы сызат жарықты ескере отырып, иілуге есептеуге қажетті параметрлерді анықтаймыз. Алмастырушы момент, тұрақты және ұзақ мерзімді жүктеме әсерінен болатын иілу моментіне тең M=Mn,l. 
кезінде жалпы қосынды шығынды ескергенде қосынды бойлық күш алдын ала сығу күшіне тең 
, коэффициенттер:
=0,36˂1, 
қабылдаймыз;
созылған арматураның сызат жарық арасындағы аймақтағы деформациясының бір қалыпты еместігін сипаттайтын коэффициент,
сол бетон үшін: 
ұзақ мерзімді жүктеме әсерінен 
.
деп алып, ұзақ мерзімді жүктеме әсерінен аралық ортасындағы қисықтығын анықтаймыз
.
Иілуді қысқартылған әдіспен анықтаймыз
Тақтаның қатаңдығы жеткілікті.
Тақтаны конструкциялау. Қырлы тақтаның бірінші сызба бетінің құрамы (КП1.ЖБК.03-1-КЖ.И-П1) деректік сызбалардан құралған,яғни, арматуралау сұлбасы, спецификация және болаттың шығын тізімдемесі. Мәтіндік материалдарында сызбаны оқу ерекшеліктері және бұйым өндірісіне қажетті нұсқаулан көрсетілген. Екінші бет құрамында (КП1.ЖБК.03-1-КЖ.И-П1.01) тор бейнесі, қабырғалар, монтаждық топса және арматураның топтық спецификациясы.
Алдын ала кернелген осындай типті тақталарды дайындау арнайы жуан барлық шеті резеңкелі аралық төсемді формада(серпімді компенсаторлармен) дайындалады,олай болмаған жағдайда бұйымды жүктемеден босатқанда ол формаға тіреліп, шығарғанда шеткі қабырғалары бұзылуға ұшырайды. Сондықтан беттің ескерпесінде қажетті жазбаларды еңгіземіз.
Қосымша (закладные) бөлшектерден (көр.9) және қабырға мен торда біріктірілген жұмысшы арматурадан басқа, конструктивті арматура орнатамыз: көрініс 8 – иілген тор, кернеуден босағанда болатын шайқалудан бетонды қорғайтын және соңғы аудандардағы кернелген арматураны қамтиды(көр.1), көр.4 – шеткі қабырғадағы қаңқалар(каркас) және көр.5 – бойлық және шеткі қабырғаларды біріктіретін иілген қаңқа.
Тор және қаңқаларды жобалау кезінде конструкциялық талаптар нормасына сәйкес: стержн соңынан шеткі қиылысатын стержн остеріне дейінгі ұзындығы бастапқы стержн диаметрінен кіші емес және және 20 мм кіші емес болуы керек. Негізгі жазбалар 4[6] форма талаптары бойынша орындалған. Спецификация кестесінің формасы 3 қосымшада берілген.
Төрт топса тақтаны көтеру арналған, оның диаметрін 10 мм екенін 4-кесте бойынша анықтай отырып,тақтаның өз массасына 3 топса керектігін ескереміз. Топса өлшемдерін 5-кесте берілгендерінен аламыз.
Көлденең рама ригеліндегі күшті анықтау
Ригельге түсетін жүтеме сызықтық жүктемелерден жиналады (1-парақта көрсетілгендей)
а)тұрақты жүктеме (γn= 0,95) ескере отырып 3,584 
ригельдің өзінің салмағы,ені b = 0,25м және биіктігі h = 0,6 м келтірілген (өлшемдері алдын-ала қабылданған) 0,25 
Тұрақты жүктеме жиыны g = (19,46+3,8)=23,2кН/м.
б)уақытша жүктеме γn= 0,95, ν = 8,75·5,7·0,95 = 47,4 кН/м.
сонымен қатар ұзақ 6,47·5,7·0,95=35,03кН/м
қысқа мерзімді 1,44·5,7·0,95=7,79кН/м
Толық жүктеме: g+ ν = 70,6 кН/м.
Есептік иілу моменті
Шеткі адымда:
Шеткі тіректе:
Ортаңғы адымдарда және тіректерде:
Адымдардағы кері моменттерp/g= 11,59 / 25,676 =0,45 болғанда
(1-кестеде [10]):
Шеткі адымдағы нүкте үшін «4» β = - 0,019 болғаанда
M4=β (g+p) l2 = -0,019·37,266·4,92 = -29 кН·м;
Ортаңғы адымдағы нүкте үшін «6» β = -0,022 болғанда
M6=β (g+p) l2 = -0,022·37,266·4,92 = -33,58 кН·м;
Есептік көлденең күштер
Әр адымдағы көлденең күш шетіндегі тіреу моменттерімен жай арқалық үшін анықталғандай есептеледі.
Шеткі тіректе:
Сол жақтанBтіректе:
Оң жақтан және ортаңғыBтіректерде:
Нормаль қимасы бойынша арқалықты беріктікке есептеу
Арматура классы A-IV үшін ξR = 0,17 (жабынның бойлық қырының есептеуді қ-з). Арқалық қимасының ені b = 200мм. Арқалықтың биіктігі шеткі адымдағы момент бойынша анықталады Ml= 127,06 кН·м, мәндер беру арқылы ξR= 0,35 <ξR= 0,564. Одан αm= ξ(1 - 0,5ξ) = 0,35(1 - 0,5·0,35) = 0,289. Қимасы тікбұрыш түрінде төмендегі формула бойынша есептеледі:
h = 400 мм (hпл + 220мм) қабылдаймыз, алдын-ала қабылдағанға сәйкес келеді. Жүктемелер мен күштерді қайта есептеуді қажет етпейді.
Арматураны есептеу
A-IV класты арматураның есептік қарсыласуы Rs = 680 МПа..
а) Шеткі аралық. M1 = 127,06 кН·м; b= 250 мм;h= 600 мм; а=45 мм (алдын ала), онда h0 = h -a= 600 - 45 = 555 мм (арматура биіктігі бойынша бір қатар орналасқан).
4ø16 A-IV, AS =603 мм2 (+2.3 %) қабылданған.a= 30+18/2 = 39мм (мұнда 30мм – бойлық стерженьдерге дәнекерленетін салмалы бұйымның қалыңдығы; арматурадиаметр 18ммболғанда бұдыры 16мм етіп қосымша бойынша қабылданады), қайта есептеу талап етілмейді. Статикалық анықталмаған қонструкцияны шектік тепе-теңдік әдісі бойынша есептеу кезінде шартты тексеру ξ = 0,306<ξ= 0,35 қажет.
б) Шеткі тірек. MA= -76.24 кН·м; b = 250 мм; h= 600 мм; а=70 мм (алдын ала), онда h0 = h - a= 600 - 70 = 530 мм (арматура биіктігі бойынша бір қатар орналасқан).
4ø16, A-IV, As= 402 мм2 (+14,8 %) қабылданды. Бұл кезде h0 =h - а =600-(70 -d/2) =400-(70 -18/2) =339 мм (мұнда 70мм – арқалықтың жоғарысынан арматуралық стерженнің астына дейінгі қашықтық), яғни алдын ала қабыл етілгенге сай келеді.
в) «4» қимасындағы момент бойынша шеткі аралықтың жоғарғы аралықтық арматурасы
M4= -29 кН·м;h0 =h - a= 600 - 65 = 535 мм (арматура биіктігі бойынша бір қатар орналасқан).
2ø19 A-IV, As= 127мм2 (+0.4 %) қабылданды. Стерженьдердің жіктік байланысу кезінде мына шарт орындалу қажетd/dmax=9/16=0,56˃0,5.
г)Ортаңғы аралық.M2 =95.3 кН·м; b =250мм; h =600мм; а=45мм (алдын ала), мұнда h0=h-a =600–45=555мм (арматура биіктігі бойынша бір қатар орналасқан).
3ø14 A-IV, As= 462мм2 (+0.6%)қабылданды. а = 30+15.5/2=37.75ммқайта есептеу қажет етілмейді.
д)Ортаңғы тірек. MB=MC=M =95.3 кН·м; b =250 мм; h =600мм; а =70мм(алдын ала), тогда h0=h-a = 600–70=530мм (арматура биіктігі бойынша бір қатар орналасқан).
2ø14+1ø12 A-IV, As= 421,1мм2 (+13.4 %) қабылданды. Бұл жағдайда h0 =h - а =600-(80–15.5/2) =537.75 мм, яғни алдын ала қабылданғанға сәйкес келеді.
е) «6»қимасындағы момент бойынша ортаңғы аралықтың жоғарғы аралықтық арматурасы
M6 =- 33.58 кН·м; b = 250мм; h = 600мм; h0=h-a =6 00-65 = 535мм (арматура биіктігі бойынша бір қатар орналасқан).
4ø10 A-IV, As= 236мм2 (+16,8 %) қабылданды. Стерженьдердің жіктік байланысу кезінде мына шарт орындалу қажетd/dmax=10/16=0,625˃0,5.
Дата добавления: 2015-01-29; просмотров: 66 | Поможем написать вашу работу | Нарушение авторских прав |