Студопедия  
Главная страница | Контакты | Случайная страница

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Основные параметры рабочего цикла двигателей

Читайте также:
  1. A) структура рабочего стола
  2. I. Диагностика: понятие, цели, задачи, требования, параметры
  3. I. Основные задачи и направления работы библиотеки
  4. I. Основные парадигмы классической социологической теории.
  5. I. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ УЧЕБНОЙ ПРАКТИКИ
  6. I. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ. РУКОВОДСТВО ПОДГОТОВКОЙ И НАПИСАНИЕМ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
  7. I. Основные свойства живого. Биология клетки (цитология).
  8. I. Основные цели
  9. I. Параметры абзацазадаются командойФормат→Абзац
  10. II. Общество как социальная система, её основные системные признаки

156. В одном из районов города зарегистрированы несколько случаев брюшного тифа. Все больные пили молоко, которое купили на рынке у одного продавца.

Назовите возможный источник инфекции и факторы передачи возбудителя.

157. Среди жителей поселка предгорья, которые пользуются водой из реки, выявлены случаи ангинозно-бубонной формы туляремии.

Определите возможные источники инфекции и факторы передачи возбудителя.

158. В детском садике зарегистрирована вспышка шигеллеза Зоне. Заболевание связывают с употреблением в еду сметаны.

Назовите возможный источник инфекции и факторы передачи возбудителя.

159. У ребенка 3 лет диагностирована корь. При опросе было установлено, что в первый день болезни ребенок посещал детский садик, а накануне в семье больного были в гостях родственники с детьми.

Укажите ориентировочные границы эпидемического очага.

 

Основные параметры рабочего цикла двигателей

 

 

 

Температура в конце сжатия:

 

Тcаn1-1= 361*70,37 = 741 К.

 

Процесс сгорания. Теоретически необходимое количество воздуха L0 в молях для сгорания 1 кг бензина

 

L0= =0,512 кмоль/кг топлива.

 

Количество молей свежей смеси

М1= αL0 + кмоль/кг.

Состав продуктов сгорания определяется по формулам:

МСО=0,42 L0(1-α)=0,42*0,512(1-0,93) = 0,0151 кмоль/кг;

МСО2. = С/12 – 0,42 L0(1-α) = 0,855/12 – 0,0151=0,0562 кмоль/кг;

МN2 = 0,79αL0 =0,79*0,93*0,512= 0,3762 кмоль/кг;

МН20=Н/2 = 0,145/2 = 0,0725 кмоль/кг.

Количество молей продуктов сгорания определяется по формуле:

М2сосо2N2Н2О=0,0151 +0,0562 +0,3762 + 0,0725 =0,52 кмоль/кг топлива.

Химическим (теоретическим) коэффициентом молекулярного изменения называется отношение количества молей продуктов сгорания к количеству молей свежего заряда

 

µ0г3=0,52/0,485=1,072.

где М г, М3 - масса соответственно продуктов сгорания и свежего заряда.

Действительным коэффициентом молекулярного изменения рабочей смеси называется отношение общего числа молей газов в цилиндре после сгорания к числу молей газов в цилиндре до сгорания и определяется по формуле:

µ=

Средняя молярная теплоемкость свежего заряда для карбюраторных двигателей

mcVср =20,16 + 1,74*10-3Тс.

Подставляя значения температуры сжатия для данного типа двигателя, получим

mcVср= 20,16 + 1,74*10-3*741=21,45 Дж/(моль*К).

Средняя молярная теплоемкость продуктов сгорания для бензиновых двигателей

mcVr=(18,42 +2,6 ) + (1,55 + 1,38 ) 10-3Тζ.

Подставляя числовые значения коэффициента избытка воздуха, а=0,93, получим:

mcVr =(18,42 + 2,6*0,93) + (1,55 + 1,38*0,93)10-3Тζ=20,84 + 2,83*10-3Тζ.

 

Зная элементарный состав жидкого топлива, можно определить его низшую теплотворность:

 

Н и =4,2 =4,2 =43 905 кДЖ/кг,

где С, Н,W и S – процентное (по массе) содержание соответственно углерода, водорода, влаги, кислорода и серы в топливе.

 

При расчетах W обычно не учитывается из-за практически малого значения.

В процессе расширения на режиме nemax происходит значительное догорание рабочей смеси, что снижает величину коэффициента использования теплоты , но применение на данном режиме обогащенной смеси (а = 0,93) повышает скорость сгорания, тем самым снижая процесс догорания. Исходя из этого, можно принять

Количество теплоты, потерянной вследствие химической неполноты сгорания на

 

∆Но=119 600(1-α) Lо=119 600(1-0,93)0,512 = 4 286 кДЖ/кг.

 

С учетом этого уравнение сгорания принимает вид

+ mcVср Тζ=µ mcVср Тζ.

Основе реакций окисления углерода:

В это уравнение входят две неизвестные величины: температура конца сгорания Тz, К, и теплоемкость продуктов сгорания mc при той же температуре.

При определении mcVr уравнение сгорания после подстановки в него числовых значений принимает вид квадратного уравнения следующего типа:

АТζ2+ВТζ-С=0

где А, В, С – численные значения известных величин, откуда

 

Тζ= .


Таким образом, подставляя числовые значения, получим

 

ζ) Тζ,

 

и после преобразования имеем квадратное уравнение

 

3,02*10-3Тζ2+22,23Тζ- 84 605 = 0.

Решая квадратное уравнение относительно Тz определим температуру в конце сгорания:

 

= =2 770 К.

 

Давление в конце сгорания р г зависит от характера осуществляемого цикла. Для двигателей, работающих по циклу с подводом теплоты при V = const, давление в конце сгорания

 

р г =

Степень повышения давления λ = рζс = 5,2/1,28 = 4,06.

 

Процесс расширения. Давление в конце процесса расширения

рd = рζ /ℇn2.

Здесь n2 – показатель политропы расширения, n2 = 1.22 + 130/nе, где nе – частота вращения коленчатого вала, об/мин: n2 = 1,22 + +130/2 800- 1,22 + 0,046 – 1,266.

Следовательно,

рb = 5,2/74,266= 0,443 МПа.

Температура в конце расширения

Тbζ/ℇn2-1= 2 770/70,266=1 650 К.

 

 

Основные параметры, характеризующие работу бензинового двигателя.

Для определения мощностных показателей двигателя необходимо знать среднее индикаторное давление рi´под которым понимается условное постоянное давление на поршень в течение одного рабочего хода, совершающее работу, равную индикаторной работе газов за цикл.

Среднее индикаторное теоретическое давление рi – соответствует нескругленной диаграмме:

 

Среднее индикаторное действительное давление рi – соответствует скругленной диаграмме:

рi = рi´- ∆рi),

где = 0,96 – коэффициент полноты диаграммы, ∆рi= рir= -0,117-0,089 = 0,028 МПа, и тогда имеем

рi= 0,96(1,018 – 0,028) = 0,95 МПа.

Среднее значение работы трения (механических потерь) в общем случае

рm= 0,035 + 0,00005 nе,

рm= 0,035 + 0,00005*2 800=0,175 МПа.

Среднее значение механических потерь можно также подсчитать по эмпирическим зависимостям, МПа:

а) для карбюраторных двигателей с числом цилиндров до шести и отношением S/D>1

рm=0,05 + 0,015 n,

где n – средняя скорость поршня, м/с, предварительно принимаем в соответствии с конструктивными особенностями двигателя;

б) для карбюраторных 8 – цилиндровых двигателей с соотношением S/D<1

рm = 0,04 + 0,0135 n;

в) для карбюраторных двигателей с числом цилиндров до шести и отношением S/D<1

рm = 0,03 + 0,013 n;

г) для четырехтактных дизелей с диаметром цилиндров 90…120мм

 

рm = 0,09 + 0,0125 n.

Среднее эффективное давление

ре = рim =0,95 – 0,175 =0,775 МПа(7,75 кг/см2).

 

Механический КПД

ηм = ре/ рi = 0,775/0,95 = 0,816; принимаем 82%.

Индикаторный КПД характеризует степень совершенства рабочего процесса в двигателе и представляет собой отношение теплоты, эквивалентной индикаторной работе цикла, к теплоте сгорания рабочей смеси:

ηi=8,314

Удельный индикаторный расход топлива

g= г/(кВт*ч) (187 г/э*л.е*ч).

Удельный расход топлива на единицу эффективной мощности

gе =giм=254,6/0,82 = 310 г/(кВт*ч) (228,3 г/э*л.е*ч).

Эффективный КПД

ηе= ηiηм=0,322*0,82=0,264=26,4%.

Термический КПД

ηi=1-1/ℇк-1.

где к – условный показатель адиабаты сжатия, тогда

ηi=1-1/70,4=0,54=54%.

 

Расчет рабочего цикла дизеля

Для проведения расчета принимаем следующие исходные данные:

Номинальная мощность Nе= 66,2 кВТ при nе=2 000 об/мин; степень сжатия ℇ =15; число цилиндров i = 4;коэффициент наполнения =0,80; коэффициент избытка воздуха а=1,5; топливо дизельное состава С = 86,5 %, Н = 12,5 %; О = 1 %; коэффициент выделения теплоты = 0,8; давление и температура воздуха – ро=0,1013 Мпа, Го =288 К; температура отработавших газов Т г = 800 К.

Процесс впуска. Учитывая сравнительно невысокую частоту вращения коленчатого вала и выбранную для данного типа дизеля степень сжатия ℇ =15, можно принять температуру подогрева свежего заряда ∆Т = 10 К.

Давление остаточных газов

рiо(1+0,55*10-4nе)=0.1013(1+0.55*10-4*2 000)=0,1124 МПа.

Коэффициент остаточных газов

Давление в конце впуска

Температура в конце впуска

Расчетный коэффициент наполнения

В соответствии с требованиями руководящих технических материалов допускаемая погрешность между расчетным коэффициентом наполнения и принятым в исходных данных не должна превышать 4%.

Процесс сжатия. Давление в конце сжатия

 

Где n1 – показатель полиатропы сжатия, n1=1.41 – 110|ne, откуда n1=1.41 – 110/2000-1.355

 

Таким образом

 

Температура в конце сжатия

 

К.

Процесс сгорания. Выделяются продукты сгорания следующего состава:

Мсо2=С/12 = 0,865/12 = 0,0721 кмоль/кг;

МН2О= Н/2 = 0,125/2 = 0,0625 кмоль/кг;

МN2 = 0,79αLо = 0,79*1,5*0,495=0,5875 кмоль/кг;

Мо2= 0,21(α – 1) Lо=0,21(1,5-1)0,495= 0,0521 кмоль/кг.

Общее количество молей продуктов сгорания

М2 = Мсо2+ МН2О+ МN2+ Мо2= 0,0721 + 0,0625 + 0,5875 + 0,0521 = 0,7742 кмоль/кг топлива.

Химический коэффициент молекулярного изменения

=1,0425,

где Lо= = =0,495 кмоль/кг топлива.

Действительный коэффициент молекулярного изменения

µ= = =1,04.

Действительное количество молей воздуха для сгорания 1 кг топлива при ее – 1,5 составит

М1= αLо=1,5*0,495=0,743 кмоль/кг топлива.

Свежая молярная теплоемкость свежего заряда для дизеля

mcvср =20,16 + 1,74*10-3Тс

Подставляя значения температуры сжатия, получим

mcvср = 20,16+ 1,74*10-3*842=21,625 Дж/(моль*К).

Средняя молярная теплоемкость продуктов сгорания

mcvср = + 10-3Тζ.

Подставляя значения коэффициента избытка воздуха а=1,5, получим:

mc Vr= + 10-3Тζ=20,161 + 2,47*10-3Тζ Дж/(моль*К).

теплотворная способность топлива определяется с учетом формы сгорания и процесса смесеобразования. Для дизелей данного типа низшую теплотворную способность топлива предпочтительнее определять по формуле

 

Н и = 33,91С + 125,6Н – 10,89(О-S) – 2,31(9Н+W).

 

 

Основные параметры, характеризующие работу дизеля

Среднее индикаторное давление нескругленной диаграммы

среднее индикаторное давление скругленной диаграммы

рi= ,

где = 0,93 – коэффициент полноты диаграммы: rа = -0,1124-0,085-0,0274 МПа, и тогда имеем

рi= 0,93 (0,957 – 0,0274) = 0,86 МПа.

Среднее значение работы трения (механических потерь) для дизелей с предкамерным смесеобразованием

рm= 0,07 + 0,0125 = 0,07 + 0,0125 * 8 = 0,17 МПа,

где - средняя скорость поршня, предварительно принято = 8 м/с.

Среднее эффективное давление

ре = рi – рm= 0,86 – 0,17 = 0,69 МПа.

Механический КПД

ηм = ре/ рi = 0,69/0,86 = 0,802; принимаем 80%.

Индикаторный КПД

ηi=8,315

Удельный индикаторный расход топлива

gi= = =190,7 г/(кВт*ч).

Удельный эффективный расход топлива

gе =giм=190,7/0,8 = 238 г/(кВт*ч).

Эффективный КПД

ηе= =0,446*0,8 = 0,357 = 35,7 %.

Термический КПД

= 1- * ,

где показатель адиабаты сжатия к-1,4.Тогда

* =0,657=65,7%.

Где S и W – соответственно содержание серы и влаги в топливе, которые при расчетах не учитываются из-за их практически малого значения.

Подставляя численные значения, получим

Н𝑢 = 33,91 * 0,865 + 125,6 * 0,125 – 10,89 * 0,01 – 2,31 * 9 * 0,125 = 42 324 кДж/кг.

Используя значения полученных параметров, определяем максимальную температуру газов в конце сгорания:

+ (mcVср + 8,314 с= (mcVr+8,314) ,

где 8,314 – универсальная газовая постоянная, кДж/(кг*К).

Подставляя численные значения величин в уравнение сгорания, получим

.

После преобразований получаем квадратное уравнение, решение которого проводим аналогично, как и для бензинового двигателя (см. подразд.22.2):

2,57*10-3Тζ2+ 29,614 Тζ – 78 258 = 0.

Решая уравнение относительно Тz, определим температуру в конце сгорания:

Тζ= = 2 215 К.

Давление рz в конце сгорания

рζ=λрс= 2,3*3,334 = 7,67 МПа.

где λ – степень повышения давления, для дизелей с неразделенными камерами сгорания (прямоструйных) она лежит в пределах 1,85…2,6, а предкамерных – 1,3…1,9. Для данного типа дизеля (прямоструйного) принимаем =2,3.

Процесс расширения. Степень предварительного расширения р в дизеле (точки рz- р´z индикаторной диаграммы на рис. 20.1)определяют из выражения:

Степень последующего расширения (до точки Ь‘ индикаторной диаграммы):

Учитывая догорание заряда на линии рабочего хода, принимаем для дизеля показатель политропы расширения п2=1,22. Тогда давление в конце расширения:

рb = рzn2 = 7,67/12,61,22 = 0,35 МПа.

Температура в конце расширения

Тb = Тz/ δn2-1= 2 215/12,60,22=1 268 К.

 

 

Особенности расчетных параметров газовых процессов

Определение основных расчетных параметров рабочего цикла газовых двигателей производится в основном по формулам, применяемых для бензиновых двигателей, но с некоторыми изменениями.

Теоретически необходимое количество (моль) воздуха для сгорания 1 кг топлива

где CnНmОr – объемные доли газа, входящего в 1 м3 или 1 моль газового топлива.

Например, для сжатого газа, основным компонентом которого является метан СН4: n=1, m=4, r=0, CnНmОr=1.

Для сжиженного газа, содержащего 52% пропана С3Н8 и 48% бутана С4Н10:

 

При тепловом расчете газовых двигателей количество свежего заряда можно определить из выражения

М1 =1 + αLо.

При работе в режиме номинальной мощности коэффициента избытка воздуха принимают в пределах а=1,0…1,3.

В общем случае количество продуктов сгорания (кмоль) обычно определяют по формуле

При коэффициенте избытка воздуха, а≥1 с достаточной для практики точностью принимают:

Для сжатого газа М2 = 9,52а;

Для сжиженного газа М2=27,24а-0,96.

Коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси

М2/М1.

Для газовых двигателей его численные значения лежат в пределах=0,91…0,99.

Теплоемкости свежего заряда mcуср и продуктов сгорания mcVr могут быть определены по формулам для бензиновых двигателей.

Значения Тz и рz, а также параметры процесса расширения – давление рb и температура Тb определяются как и для бензиновых двигателей. При определении Тz и рz,следует иметь ввиду, что низшая объемная теплота сгорания газа Н𝑢 должна быть отнесена к 1 моль газообразного топлива. Для этого значение Н𝑢 отнесенное к 1 м3 топлива, следует умножить на 22,4 (так как объем 1 кмоль топлива составляет 22,4 м3).

При эксплуатации автомобилей линейные нормы расхода сжатого газа (метана) определяются в м3/100 км, при этом считается, что плотность его газовой фазы при нормальных условиях составляет 0,717 кг/м3, что дает возможность перерасчета расхода сжатого газа в г/(кВт*ч) или кг/100 км.

При проведении тепловых расчетов газовых двигателей эффективный удельный расход сжатого газа определяют в л/(кВт*ч):

gе=9 700 .

Линейные нормы расхода сжиженного газа определяются как объемный расход топлива, отнесенный к пробегу автомобиля, и измеряются в л/100км.

Для двигателей, работающих на сжиженном газе, удельный расход топлива определяется в г/(кВт*ч) по аналогичным формулам, как и для жидкого топлива.

 

 

Расчет рабочего цикла газового двигателя

Для проведения теплового расчета двигателя, переоборудованного для работы на сжатом газе, принимают в основном те же исходные данные, что и для бензинового двигателя. Для поддержания оптимальных значений динамических показателей газового двигателя, с учетом высокооктанового числа природного газа, степень сжатия увеличивается до значения ℇ=9,3. Кроме того, производят корректировку параметров: коэффициента избытка воздуха – а = 1,15, коэффициента наполнения – = 0,8 и показателя политропы сжатия – n1=1,33.

Топливом служит сжатый газ – метан состава С=80%, Н=20%, малекулярной массой mt=16 и коэффициентом выделения теплоты – =0,85.

Процесс впуска. При работе на сжатом газе значительно повышается степень сжатия при сравнительно высоком значении коэффициента избытка воздуха а = 1,15, в связи с чем принимаем минимальное значение подогрева свежего заряда от нагретых деталей Т = 10о. При этом параметры процесса впуска рассчитываются таким же образом, что и при использовании бензина:

давление остаточных газов

рrо(1 + 0,55*10-4ne max) = 0,1013(1+0,55*10-4*2 800) = 0,117 МПа;

коэффициент остаточных газов

давление в конце впуска:

температура в конце впуска

Процесс сжатия. Давление в конце сжатия определяют из выражения

рсаn1.

где показатель политропы сжатия n1=1,33. Тогда

рс=0,087*9,31,33=1,69 МПа.

Температура в конце сжатия

Процесс сгорания. Исходя из особенностей расчета параметров газового цикла (см. подразд. 22,6) теоретически необходимое количество воздуха в молях для сгорания 1 м3 сжатого газа определяют из выражения

Количество молей свежего заряда

Количество продуктов сгорания

Коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси

Средняя молярная теплоемкость свежего заряда при работе на сжатом газе

Подставляя значения температуры сжатия для двигателя, работающего на сжатом газе, получим

Средняя молярная теплоемкость продуктов сгорания для газовых двигателей:

Подставляя значения коэффициента избытка воздуха α=1,15, получим:

Теплотворная способность топлива определяется в соответствии с нормативами руководящих технических материалов. На основании этого принимаем низшую теплотворную способность сжатого газа Hu­=­­­340000 кДж/м3; отнеся ее к 1 кмоль газообразного топлива, получим:

С учетом этого составляем уравнение сгорания, при этом исходя из высокой степени сжатия, а также неизбежного догорания заряда на линии расширения, принимаем коэффициент использования теплоты ξ=0,85:

Подставляя численные значения, получим (см. обоснование к решению в подразд. 22,2):

И после преобразования имеем квадратное уравнение:

Решая уравнение относительно Тζ, определим температуру в конце сгорания:

Давление в конце сгорания:

Степень повышения давления

Процесс расширения. Давление в конце расширения

рbζ/ℇn2.

Здесь n2 – показатель политропы расширения, n2 = 1,22 + 130/nе где nе – частота вращения коленчатого вала, об/мин;

/ 2 800 =1,22 + 0,046 = 1,266.

Следовательно,

рb= 5,42/9,31,266=0,32 МПа.

 

Температура в конце расширения

Тbζ/ℇn2-1 = 2 495/9,30,266 = 1 378 К.

 

Основные параметры, характеризующие работу газового двигателя

Среднее индикаторное теоретическое давление р´ I – соответствует нескругленной диаграмме

среднее индикаторное давление рi соответствует скругленной диаграмме

где = 0,96 – коэффициент полноты диаграммы: rа = 0,117-0,087=0,03 МПа. И тогда имеем

рi= 0,96 (0,789 – 0,03) = 0,729 МПа.

Среднее значение индикаторной работы трения

рm= 0,030 + 0,00005 nе;

рm=0,030 + 0,00005*2 800=0,17 МПа.

Среднее эффективное давление

ре = рi – рm= 0,729 – 0,170 = 0,559 МПа.

Механический КПД

ηм = ре/ рi = 0,559/0,729 = 0,77; принимаем 77%.

Индикаторный КПД

ηi=0,371

Эффективный КПД

ηе= =0,33*0,77= 0,254 = 25,4%.

Термический КПД

= 1-

Где к=1,33 - показатель адиабаты сжатия для газовых двигателей;

=0,52=52%.

В связи с переводом автомобилей на газовое топливо в условиях автотранспортных организаций и объединений возникают организационно-технические сложности по их переоборудованию. Поэтому остановимся подробно на параметрах, определяющих топливную экономичность двигателей, работающих на компримированном (сжатом) природном газе, как основной критерий, обеспечивающий экономическую целесообразность переоборудования автомобилей для работы на газовом топливе.

 

Эффективный удельный расход газа:

 

Удельный расход теплоты на единицу эффективной мощности:

Где Hu – низшая теплота сгорания, МДж/м3.

 

Полученные значения удельного расхода теплоты соответствуют нормативным данным (см. табл. 22,1).

Исходя из объемных соотношений сжатого газа, его удельный расход в литрах на единицу эффективной мощности составит:

 

С учетом плотности газовой фазы сжатого газа кг/м3 получим удельный расход газа в граммах на единицу мощности:

 

При номинальных режимах работы двигателей сопоставление средних удельных расходов сжатого газа ( г/(кВт*ч)) и бензина ( г/(кВ*ч)) с учетом стоимости топлива показывает существенное преимущество газовых двигателей по этому параметру.

 

При эксплуатации автомобилей линейный расход сжатого газа:

 

где n – число баллонов, Q1 и Q2 – количество газа (м3) в одном баллоне до и после пробега 5. Численные значения Q1 и Q2 определяются в зависимости от давления газа в баллоне при различных температурах окружающей среды по нормативным таблицам.

Например, перед выездом на линию автомобиля ГАЗ-33076, у которого n=4, манометр показывал давление 15 МПа при температуре +10оС, а по возращении после пробега 80 км – 9 МПа при той же температуре. При этом в соответствии с табличными данными Q1=10,27, Q2=5,63. На основе этого определяют расход сжатого газа:

 

G1=4(10,27 – 5,63) = 23,2 м3/100км.

Таким образом, проведенные расчеты с анализом основных параметров расхода газового топлива показывают экономическую целесообразность внедрения на автомобилях газобаллонных установок.

Контрольные вопросы

1. Назовите основные параметры рабочего тела. Какое количество воздуха требуется для сгорания 1 кг топлива для бензиновых, газовых двигателей и дизелей?

2. Назовите формулы для определения количества молей продуктов сгорания М2 для бензиновых двигателей, дизелей и газовых двигателей, работающих на газе сжиженном, нефтяном и компримированном (сжатом) природном газе.

3. Дайте характеристику основных расчетных параметров рабочей смеси в конце впуска (ра, Та) и приведите их численные значения для карбюраторных двигателей и дизелей.

4. Дайте характеристику основных расчетных параметров процесса сжатия (ра, Та) и назовите их численные значения для различных типов двигателей.

5. Что такое теплоемкость свежей смеси mcVср и продуктов сгорания mcVr и в каких единицах она измеряется?

6. Дайте анализ химической неполноты сгорания. Как она определяется?

7. Перечислите основные параметры, характеризующие работу карбюраторного двигателя и дизеля, приведите численные значения.

8. Назовите основные составляющие в формуле процесса сгорания и дайте анализ его квадратного уравнения типа АТz2+BTz-C=0.

 

 




Дата добавления: 2014-12-15; просмотров: 67 | Поможем написать вашу работу | Нарушение авторских прав

<== предыдущая лекция | следующая лекция ==>
Выберите один правильный ответ.| Методическое пособие по боксу

lektsii.net - Лекции.Нет - 2014-2024 год. (0.074 сек.) Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав