Главная страница | Контакты | Случайная страница Автомобили Астрономия Биология География Дом и сад Другие языки Другое Информатика История Культура Литература Логика Математика Медицина Металлургия Механика Образование Охрана труда Педагогика Политика Право Психология Религия Риторика Социология Спорт Строительство Технология Туризм Физика Философия Финансы Химия Черчение Экология Экономика Электроника

Хранение пищевых продуктов

Хранение продуктов при низких температурах значительно снижает активность ферментов и микробиологических процессов, что делает возможным хранение в течение длительного времени. Выбор температуры хранения зависит от типа продукта и длительности его хранения. Чем ближе температура хранения к точке начала замерзания, тем сильнее замедляется развитие микроорганизмов. Хранение охлажденных мясных продуктов при температурах несколько ниже криоскопических (около -2 °С) позволяет заметно удлинить срок хранения и упростить перевозку.

Различают три вида хранения пищевых продуктов:

• кратковременное хранение охлажденных продуктов на торговых предприятиях;
• хранение охлажденых продуктов на холодильниках;
• длительное низкотемпературное хранение замороженных пищевых продуктов.

В первых двух случаях продукты хранятся при температурах выше криоскопической, а при низкотемпературном хранении продукт замораживается и хранится обычно при температуре -18...-20 °С. Некоторые продукты, например, жирную рыбу, хранят при более низкой температуре (-25°...-30°С). Чем ниже температура хранения, тем труднее развиваться микроорганизмам. Однако некоторые виды плесени могут расти при температуре близкой к -8°С. Этим объясняется переход к более низким температурам хранения (-18...-20 °С), полностью исключающим возможность развития микроорганизмов.

Колебания температуры при хранении замороженных продуктов не должны быть более ±1 °С. К примеру, они приводят к ухудшению структуры мяса, которое объясняется ростом кристаллов льда.

При повышении температуры часть кристаллов льда в ткани тает, а при последующем понижении температуры происходит рост кристаллов и ухудшение структуры ткани. Факторы, влияющие на усушку пищевых продуктов

1. Чем ниже температура воздуха, тем меньше его влагосодержание (абсолютная влажность), то есть воздух может меньше воспринять влаги. Усушка рыбы, например, при -18 °С будет примерно в 2 раза меньше, чем при -8 °С.

2. Чем выше относительная влажность воздуха, тем меньше интенсивность испарения влаги с поверхности продукта и меньше усушка. Для уменьшения усушки необходимо поддерживать максимально допустимую относительную влажность воздуха. Для каждого вида продуктов существуют предельные значения относительной влажности, выше которых наблюдается их порча микроорганизмами.

3. На интенсивность испарения влаги существенно влияет скорость циркуляции воздуха. Чем чаще происходит смена воздуха у поверхности продукта, тем больше усушка.

4. Для испарения влаги имеет большое значение характер поверхности продукта.

Продукт, целиком покрытый слоем жира, хорошо защищен от усушки. Для уменьшения усушки применяются специальные меры: использование защитных пленок и покрытий, установка специальных экранов, глазирование рыбы и др.

2 Выбор схемы цеховой электрической сети

Схемы электрических сетей должны обеспечивать надёжность питания потребителей электроэнергии, быть удобными в эксплуатации. При этом затраты но сооружение линии, расходы проводникового материала и потери электроэнергии должны быть минимальными.

Цеховые сети распределения электроэнергии должны: обеспечивать необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии в зависимости от их категории, быть удобными и безопасными в эксплуатации, иметь оптимальные технико-экономические показатели (минимум приведенных затрат), иметь конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.

Цеховые сети делят на питающие, которые отходят от источника питания (подстанции), и распределительные, к которым присоединяются электроприёмники.

Схемы электрических незамкнутых сетей можно выполнять радиальными и магистральными.

Для колбасного цеха наиболее оптимальным является вариант выполнения цеховой электрической сети по смешанной схеме электроснабжения. Данная схема характеризуется тем, что от распределительного устройства низшего напряжения трансформаторной подстанции (ТП) отходят линии (магистральный шинопровод), питающие распределительные пункты, от которых, в свою очередь, отходят самостоятельные линии, питающие электроприемники.

Смешанные схемы обеспечивают высокую надежность питания; в них легко могут быть применены элементы автоматики. Однако смешанные схемы требуют больших затрат на установку распределительных пунктов и проводку кабеля [2].

Электроснабжение цеха производится от трансформаторной подстанции мощностью 630кВА Аккольских РЭС фидер № 5

3 Расчет электрических нагрузок

Основными исходными данными для определения расчетных нагрузок служит перечень приемников электроэнергии с указанием их номинальной мощности, назначения механизма или технологической установки, режима работы и числа фаз.

Электрические нагрузки являются исходными данными для решения сложного комплекса технических и экономических вопросов, возникающих при проектировании электроснабжения современного промышленного предприятия. От правильной оценки ожидаемых электрических нагрузок зависит рациональность выбора схем и всех элементов системы электроснабжения и её технико-экономические показатели (капитальные вложения, ежегодные эксплуатационные расходы, приведённые затраты, расход цветного металла и потери электроэнергии) [1].

Результирующая нагрузка любого элемента (линии, трансформатора, генератора), как правило, не равна суммарной мощности присоединенных электроприемников, и не является величиной постоянной. Большей частью нагрузка непрерывно изменяется во времени от некого минимума до максимума, в зависимости от режима нагрузки каждого из присоединенных электроприемников и степени совпадения их периодов включения.

В настоящее время существует ряд научно обоснованных методов расчета электрических нагрузок: по удельным показателям производства, по установленной мощности и коэффициенту спроса; по средней мощности и коэффициенту формы, по средней мощности и среднеквадратичному отклонению, по средней мощности и коэффициенту максимума.

Применение того или иного метода определяется допустимой погрешностью расчета.

Схема электроснабжения установки имеет вид: от распределительного щита к РП 1, к РП 2 и к РП3 проложен четырехжильный кабель с медными жилами.

К системе внутреннего электроснабжения относят распределительную подстанцию и распределительную сеть напряжением до 1 кВ.

Основными исходными данными для определения расчетных нагрузок служит перечень приемников электроэнергии с указанием их номинальной мощности, назначения механизма или технологической установки, режима работы и числа фаз.

Основным методом является метод упорядочных диаграмм.[1]

Все электроприемники цеха распределяются по узлам питания. По каждой группе определяется суммарная номинальная мощность, в которую входят мощности только рабочих механизмов. В порядок расчета входит следующее:

1. Для каждого узла питания записывается наименование и номер узла питания, группа, мощность и количество рабочих электроприемников.

2. По каждой характерной группе электроприемников записывается минимальная, максимальная и суммарная установленная мощность электроприемников.

3. Число m определяется по формуле[11]:

4. Подсчитывается средняя активная и реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену для каждой характерной группы электроприемников по формуле: Р_см=К_и·Р_н , кВт; Q_см=Р_см·tgφ, квар.

5. Определяется искомое значение эффективного числа электроприемников[11].

6. Максимальная активная и реактивная получасовые нагрузки от силовых электроприемников узла рассчитываются по формулам[11]:

Р_м =Р_см·К_м, кВт

при n_э ≤ 10, Q_м=1,1·Q_см, квар

при n_э > 10, Q_м=Q_см, квар.

Значение коэффициента максимума зависит от коэффициента использования К_и данной группы приемников и эффективного числа приемников n_э. Значение коэффициента максимума определяется в зависимости от коэффициента использования К_и и n_э по кривым или по выражению[11].

7. Максимальная полная нагрузка расчетного узла питания определяется по приведенной формуле

8. Расчетный максимальный ток по формуле для трехфазного тока [10]

Таблица 3.1 – Силовое технологическое оборудование колбасного цеха

Приведён расчёт электроснабжения предприятия по переработке мяса.

Все электроприемники разделяются по 7 распределительным пунктам по технологическому процессу. Распределение по пунктам представлена в таблице 3.2 и на листе 4 графической части.

Таблица 3.2 - Распределение нагрузки по распределительным пунктам.

Произведем расчет нагрузок для РП1.

Определяем активную номинальную групповую мощность приемников, приведенных к длительному режиму[10]:

∑Р_ном=Р₁+Р₂ + … = 5,5+4+5,5+5,5+3+3+9+9 = 44,5 кВт

Определяем показатель силовой сборки в группе[11]:

Определяем активную среднюю мощность за наиболее нагруженную смену для каждого приемника[11]:

Станок универсальный мясорубка

Р_см1 = K_u ∙ Р_ном = 0,4 ∙ 5,5 = 2,2 кВт

Активная средняя мощность за наиболее нагруженную смену по РП1:

Р_см = ∑Р_смп = 2,2 + 1,6 + 3,85 + 3,85 + 1,8 + 1,8 + 6,3 + 6,3 = 27,7 кВт

Определяем среднюю реактивную мощность за наиболее нагруженную смену для каждого электроприемника:

Мясорубка Р_ном = 5,5кВт cos φ =0.83 tg φ = 0,67

Q_см1 = Р_см1 ∙ tg φ_эп = 2,2 ∙ 0,67 = 1,48 квар

Реактивная средняя мощность за наиболее нагруженную смену по РП1:

Q_см = ∑Q_смп = 1,48 + 1,2 + 2,785 + 2,785 + 1,585 +1,585 = 11,4квар.

Определяем полную мощность за наиболее нагруженную смену[4]:

кВА

Определяем средний коэффициент использования группы электроприемников:

Определяем эффективное число электроприемников[11]:

Определяем коэффициент максимума активной и реактивной нагрузки [11]:

Определяем расчетную мощность через K_м:

Р_м = К_м ∙ Р_см = 1,64 ∙ 27,7 = 45,3 кВт

Так как при n_э ≤ 10, Q_м=1,1 · Q_см, квар

Q_м = 1,1 ∙ Q_см = 1,1 ∙ 11,4 = 12,6 квар.

Определяем общую расчетную мощность для группы приемников:

Определяем расчетный ток для группы приемников:

Расчет остальных групп электроприемников производим аналогично рассмотренной группе. Результаты расчетов заносим в сводную ведомость, которая представлена в таблице 3.3.

3.1 Расчет электрического освещения колбасного цеха

Обеспечение оптимальной освещённости помещений в общественных зданиях является важной народнохозяйственной задачей. От того, как освещено помещение зависит психологическое состояние людей, их работоспособность, производительность труда, отдых, экономия электроэнергия и др.

Основную информацию человек получает через органы зрения. Для полноценного восприятия зрительной информации необходимо соответствующее освещение.

Условие труда, а зачастую и отдыха заставляют людей длительное время находится в помещениях. Поэтому рациональное освещение является одним из основных факторов продуктивной работы и эффективного отдыха. Для создания используются системы естественного и искусственного освещения.

Требование к рациональному искусственному освещению - достаточная освещённость и равномерность освещения с определенными соотношениями на рабочих и окружающих поверхностях при отсутствии резких теней и бликов.

Значение достаточной освещенности (норма освещенности) не является одинаковой для всех производственных процессов и зависит от характера выполненной работы.

Для обеспечения оптимальной продолжительности светового дня используют искусственное освещение.

Выбор источника света производится с учётом требования к качеству освещения относительной экономичности, архитектурно-художественных соображений, условий эксплуатации.

Расчет электрического освещения лаборатории

Источником света в лаборатории является люминесцентные лампы.

Коэффициент отражения стен – р_ст, потолка – р_пот, пола – р_п определяется по таблице 5.2.[5] р_ст = 70 %, р_пот = 50 %, р_п = 30 %

Определим оптимальное расстояние между светильниками:

L = l х h, где l - относительное расстояние между светильниками

l = 1,4 для светильников с люминесцентными лампами, (таблица 4-11)[5]

h – высота подвеса светильника

L = 1,4 х 2,5 = 3,5 м

По известному L и размерам помещения определяем число рядов светильников и их общее количество.

h_a = ((a – 2 · l) / L) + 1

h_b = ((b – 2 · l) / L) + 1

N = h_a х h_b

где а и b – размеры помещения 3 х 6 м².

N – общее число светильников.

l – расстояние от крайних светильников до стен. l = (0,3-0,5)L

h_a = ((3 – 2·1,05)/3,5) + 1 = 1,3 примем 2

h_b = ((6 – 2·1,05)/3,5) + 1 = 2,1 примем 3 (рисунок 3.1)

N = 2 · 3 = 6

Индекс помещения определяется по формуле:

i = a · b / (h · (a + b)) = 3 · 6 / (2,5 · (3 + 6)) =0,8

Принимаем i = 0,8

По коэффициенту отражения и индексу помещения по таблице 5-2 [5] определяем значение коэффициента использования светового потока.

η = 0,62

Определяем необходимый световой поток лампы:

F_л = Е_min · К_з · S / (N · η)

где К_з – коэффициент запаса по таблице 4-5[5] К_з = 1,8.

При эксплуатации осветительной установки освещенность на рабочих местах уменьшается. Уменьшение освещенности в расчетах установленной

мощности источников учитывается коэффициентом запасом К₃, значения которого зависит от наличие пыли в помещении, от типа источников света, конструкции и периодичности чисток светильников.

F_л =300 · 1,8 · 18 / (6 · 0.62) = 2612,9 лм

По таблице 2-14 [13] выбираем лампу типа ЛБ-36 со световым потоком F_л = 1640 лм. Определяем количество ламп в светильнике: 2612,3/1640 = 1,5

Примем светильник типа LZ 236 F_л =3280 лм.

Выбранная лампа должна удовлетворять следующему условию: световой поток лампы может отличаться от расчётного в пределах 10% - 20%.

((F – F_л) / F_­л) · 100% = ((3280 – 2612,9) / 3280) · 100% = 0,2 %

Следовательно, лампа удовлетворяет условиям. Фактическая освещённость определяется из выражения:

Е = Е_min · F_л / F = 300 · 3280 / 2612,9 = 376,6 лк

На рисунке 3.1 представлена схема размещения светильников в лаборатории.

Рисунок 3.1 - Схема размещения светильников в лаборатории

Аналогично производится расчет осветительной сети всего колбасного цеха.

Расчет осветительной нагрузки территории цеха производим упрощенным методом по удельной плотности осветительной нагрузки на квадратный метр площади и коэффициента спроса.

Расчетную осветительную нагрузку определяют P_р.о, кВт,

P_{р о}= r_уд.о ´ F,

где r_уд.о – удельная плотность осветительной нагрузки, кВт/м²,

принимается по справочным данным 0,5 Вт/м²

F - площадь освещаемой территории, м², определяют по генеральному плану.

Освещение территории определяется по выражению F_{терр общ} = ΣF_цех,

F_{тер цеха} = А ´B,м² F_{освещаем терр}= F_{тер общ} - F_{терр цеха},

P_{р о}= r_уд.о · F = 0,5 · 978 = 489Вт

Установочная мощность освещения составляет 12,86кВт.

3.2 Определение нагрузки в целом

Полная расчетная мощность завода S_р, кВА, определяют по активным расчетным Р_р, кВт, и реактивным Q_р, квар, нагрузкам цехов (до и выше 1000 В) с учетом расчетной осветительной нагрузки, потерь мощности в трансформаторах цеховых подстанций, с учетом компенсации реактивной мощности на низком напряжении трансформаторов ГПП.

Потери мощности DР_т, кВт, DQ_т квар, в трансформаторах на предварительном этапе определяют приближенно по формулам [10]

DР_т = 0,02·S_р = 0,02· 994,23 = 19,88кВт

DQ_т = 0,1· S_р = 0,1· 994,23 = 99,42квар

Суммарная расчетная нагрузка Р_р.10, кВт, Q_р.10, квар, на шинах 10 кВ

Р_р.10 = åР_р + DР_т = 960,26 + 19,88 = 980,14кВт_,

Q_р.10 = åQ_р + DQ_т, = 257,89 + 99,42 = 357,31квар

Полная расчетная нагрузка предприятия:

, кВА

4 Определение мощности трансформаторной подстанции

Из полученных расчётов проведенных выше видно (таблица 3.3), что cosφ в пределах нормы (cosφ = 0,93). Поэтому нет необходимости производить компенсацию реактивной мощности.

Так как в цехе установлены электроприёмники II категории, трансформаторная подстанция, исходя из рекомендаций, двухтрансформаторные подстанции.

Определим мощность трансформатора с учетом потерь.

S_м=1043,24кВА

Рассчитаем мощность цеховых трансформаторных подстанций:

кВА.

По справочникам выбираем силовые трансформаторы марки ТМ с номинальной мощностью, ближайшей от расчётной мощности.

На ТП выбран трансформатор марки ТМ-630/10/0,4 – 71У3.

Определим мощность на шинах 10 кВ цеховых трансформаторных подстанциях с учётом потерь в трансформаторе.

Потери активной мощности трансформатора находятся по формуле [11]:

, кВт,

где ΔР_Х – потери холостого хода, кВт;

ΔР_К – потери короткого замыкания трансформатора, кВт;

К₃ – коэффициент загрузки трансформатора.

,

где S_м– нагрузка за максимальную загруженную смену с учётом компенсации, кВА;

S_н.тр– номинальная мощность трансформатора, кВА.

К_З

ΔР_Т = 1,56+0,82² ·7,6 = 6,67 кВт.

Потери реактивной мощности трансформатора вычисляются по формуле [10]:

, квар,

где I_х% – ток холостого хода, %;

U_к% – напряжение короткого замыкания, %.

квар.

Результаты расчетов потерь и электрические характеристики выбранных трансформаторов приведены в таблице 4.1.

Таблица 4.1 - Характеристики трансформаторов

Марка трансформатора	, кВт	, кВт			, кВт		, квар
ТМ–630/10	1,56	7,6	4,5		6,67	0,82	63,32

Для удобного приёма и распределения напряжения, в цехе установлена

комплектная трансформаторная подстанция типа КТП–У-1´630 кВA.

Комплектные трансформаторные подстанции типа КТП предназначены для приёма, преобразования и распределения трёхфазного переменного тока частотой 50 Гц при номинальном напряжении 10/0,4 кВ. Нормальная работа КТП обеспечивается в закрытых помещениях в нормальных атмосферических условиях, то есть при температуре окружающей среды от минус 20⁰С до плюс 40⁰С и при установки подстанции не выше 100 м над уровнем моря.

Комплектные трансформаторные подстанции не предназначены:

- для установки в сырых помещениях с относительной влажностью воздуха превышающей 80% при температуре плюс 20⁰С;

- для работы в условиях интенсивного загрязнения;

- для работы в помещениях содержащих газы, пары и химические вещества разрушающие изоляцию кабелей и аппаратов;

- для работы во взрыво и огнеопасной среде. [3]

Технические параметры:

Трансформаторные подстанции типа КТП выпускаются в одно и двух рядном исполнении.

Номинальное первичное напряжение, кВ 10

Номинальное вторичное напряжение, кВ 0,4

Номинальный ток отходящих фидеров,

НН от трансформатора и сборных шин НН, А 1600

Номинальный ток шин ВН, А 400

Номинальный ток фидерных выводов НН, А 100-1600

Максимально допустимая мощность трёхфазного

короткого замыкания в месте присоединения КТП к

сети при напряжении 10 кВ, МВА 350

Ток динамической устойчивости распределительного

устройства НН (амплитудное значение), кА 50

Односекундное значение эффективного

тока короткого замыкания, кА 25

Исполнение КТП по способу защиты IP 20

Конструкционное исполнение. Комплектная трансформаторная подстанция по конструктивному исполнению состоит:

- шкаф ввода ВН;

- силовой трансформатор;

- распределительное устройство НН.

Шкаф ввода ВН представляет собой отдельно стоящий шкаф подключающийся к силовому трансформатору по средством шин. Соединительные шины и выводы трансформатора защищены металлическим кожухом. Шкаф ввода ВН оснащен выключателем нагрузки типа ВН – 11 с предохранителями. Привод выключателя механический – ручной и находится на фасадной части шкафа. Составной частью выключателя нагрузки являются предохранители и заземлители. Для подключения силовых контуров предусмотрены только два кабеля напряжением 10 кВ сечением 3´240 мм². Кабели прикрепляются к монтажной колодке надлежащими хомутами.

Распределительное устройство НН. Представляет собой несколько цельнометаллических шкафов изготовленных из стального проката и оснащенных измерительными приборами, управляющей аппаратурой и токоведущими шинами.

Фасадная и задняя сторона шкафов изготовлена в виде дверей замыкающихся специальным ключом. В задней стороне шкафа установлен выключатель типа АВМ. Выключатель изготовлен в выкатном исполнении, позволяющим проводить в коротком времени ревизию или смену автоматического выключателя после аварии. Автоматический выключатель изготовлен с электродвигательным приводом. Верхний блок-ячейка шкафа ввода низкого напряжения оснащен счетчиками активной и реактивной мощности, амперметром с переключателем, вольтметром, сигнальным реле с падающим флажком, гудком (сигнализирующим превышение допустимых величин температуры и давления силового трансформатора), и другой измерительной аппаратурой. Верхний блок шкафа секционного выключателя оснащен аппаратами автоматического управления резервом и переключателем выбора управления (автоматически – вручную). Оба блока оснащены осветительной аппаратурой включающейся автоматически при открытии дверей и выключающейся после закрытия дверей.

5 Расчет внешних и внутрицеховых электрических сетей

5.1 Выбор питающей сети

Питание трансформаторной подстанции подается по ВЛ-10кВ. Питающий провод выбирается по длительно допустимому току. Для этого необходимо определить ток на высокой стороне трансформатора.

,

где - мощность на ВН; - напряжение на шинах ВН.

А

Расчет сечения провода проводим по экономической плотности тока:

F_эк = I_max.р / j_эк = 60,2 /1,1 = 54,73мм²

где J_э =1,1 А/мм² (Т_м = 4000ч)- экономическая плотность тока[5].

Выбираем провод маркой АС 70мм² [12] А

5.2 Расчет внутрицеховых электрических сетей

Цеховые сети делят на питающие, которые отходят от источника питания (подстанции), и распределительные, к которым присоединяются электроприемники. Схемы электрических сетей могут выполняться радиальными и магистральными. Учитывая особенности радиальных и магистральных сетей, обычно применяют смешанные схемы электрических сетей в зависимости от характера производства, условий окружающей среды и т.д.

Цеховые радиальные схемы электроснабжения характеризуются тем, что от источника питания, например от распределительного щита низшего напряжения трансформаторной подстанции отходят линии питающие мощные электроприемники или силовые или силовые распределительные пункты (РП), от которых в свою очередь отходят самостоятельные линии, питающие электроприемники средней и малой мощности.

Выбор типа проводки, способа ее выполнения, а также марок провода и кабеля определяется характером окружающей среды, размещением технологического оборудования и источников питания в цехе и другими показателями.

Осветительные нагрузки цеха при радиальных схемах силовой сети питаются отдельными линиями от щитов подстанций; при магистральных схемах и схемах подстанций, выполненных по системе блока «трансформатор-магистраль», - от головных участков магистралей.

Расчет внутренних электросиловых сетей сводится к выбору: сечения проводников силовой сети, пускозащитной аппаратуры, силового шкафа.

Электрические нагрузки характеризуются расчетным током.

Сечение провода также должно быть согласовано с защитой, с тем, чтобы при протекании по проводнику тока, нагревающего его выше допустимой температуры, проводник был отключен аппаратом защиты. Сечения проводников выбираются согласно ПУЭ по длительно допустимому току нагрузки [7].

Для расчёта внутренних сетей необходимо:

1) определить номинальный пусковой и рабочие токи силового оборудования;

2) выбрать пусковую аппаратуру (магнитные пускатели, электровыключатели, рубильники) и защитные элементы (тепловые реле, комбинированные расцепители, плавкие предохранители);

3) рассчитать сечения проводников, выбрать марку провода, количество жил, способ прокладки;

5.3 Определение номинальных, рабочих и пусковых токов электродвигателей

Номинальный ток электродвигателя [9]: I_н =Р_ном / U_н cosφ

Рабочий ток I_p = I_ном · К_з, где К_з - коэффициент загрузки.

Пусковой (максимальный) ток

I_пуск = I_ном · k_пуск, где k_пуск - кратность пускового тока.

В таблице 5.1 представлено силовое оборудование цеха.

Таблица 5.1 – Силовое оборудование колбасного цеха

Определяем ток и для электродвигателя мясорубки.

I_н =Р_ном / U_н cosφ = 5,5 / · 0,38 · 0,83 · 0,79 = 12,7А

I_p = 12,7 · 0,8 = 10,2 А. I_п = 12,7 · 5 = 63,5 А.

Для электродвигателя фаршемешалки рабочий ток равен:

I_н =Р_ном / U_н cosφ = 4 / · 0,38 · 0,8 · 0,7 = 10,8А

I_p = 10,8 · 0,8 = 8,7 А. I_п = 10,8 · 5 = 54 А.

Суммарный ток линии

I_p = 10,2 + 8,7 = 18,9 А.

Для двигателя шприц гидравлический.

I_н =Р_ном / U_н cosφ = 5,5 / · 0,38 · 0,81 · 0,76 = 13,6А

I_p = 13,6 · 0,8 = 10,8 А. I_п = 13,6 · 5 = 68А.

Данные двигатели находятся на одной распределительной группе.

Суммарный ток линии I_p = 10,8 + 10,8 = 21,6 А.

Для электродвигателя тельфера.

I_н =Р_ном / U_н cosφ = 3 / · 0,38 · 0,75 · 0,68 = 8,9А

I_p = 8,9 · 0,8 = 7,2 А. I_п = 8,9 · 5 = 44,5 А.

Расчет для всех остальных электродвигателей и термических установок аналогичен. Результаты расчетов представлены в таблице 5.2.

Таблица 5.2 Определение номинальных, рабочих и пусковых токов электродвигателей

5.4 Расчет площади сечения проводов для питания электродвигателей

Электродвигатели размещены в сухом закрытом помещении.

Питание осуществляется по кабелям, проложенным в трубах.

Так как электродвигатели защищены автоматическими выключателями с комбинированными расцепителями, поэтому предусматривается их защита только от коротких замыканий. Расчет внутренних электросиловых сетей сводится к выбору проводов и кабелей по длительно допустимому току. [10]

I_.доп > I _расч.,

где I _расч - расчетный ток участка сети, А.

В качестве расчетных токов ответвление к определенным потребителям принимают их рабочие токи.

Для электродвигателя М1-мясорубка.

Необходимо чтобы соблюдалось также условие:

I_доп > I_pаб, то есть

I_доп > 10,195 А.

Находим I_доп. = 19 А и F = 1,5 мм. [ 8,с.20]

Выбираем кабель марки ВВГ (4 x 1,5) мм.

Проведем проверку по потере напряжения.

где Р_расч - расчетная мощность электродвигателя, передаваемая по участку, кВт; l - длина участка, м; S - сечение провода, мм²; С - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода, для меди С = 72.

По нормам допустимые потери напряжения не должны превышать 2,5%[8].

2,5%>0,76%.

Для электродвигателя М.

I_доп > I_pаб,

I_доп > 8,682 А.

I_доп. = 19 А и F = 1,5 мм. [ 10,с.20]

Выбираем кабель марки ВВГ (4 x 1,5) мм.

Проведем проверку по потере напряжения.

где Р_расч - расчетная мощность электродвигателя, передаваемая по участку, кВт; l - длина участка, м; S - сечение провода, мм²; С - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода, для меди С = 72.

По нормам допустимые потери напряжения не должны превышать 2,5%[8].

2,5%>0,29%.

Для электродвигателей М3

I_доп > I_p

I_доп > 10,86 А.

I_доп. = 19 А и F = 1,5 мм. [ 10,с.20]

Выбираем кабель марки ВВГ (4 x 1,5) мм.

Проведем проверку по потере напряжения.

где Р_расч - расчетная мощность электродвигателя, передаваемая по участку, кВт; l - длина участка, м; S - сечение провода, мм²; С - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода, для меди С = 72.

По нормам допустимые потери напряжения не должны превышать 2,5%.

2,5% > 0,3%.

Площадь сечения проводов и кабелей для остальных электродвигателей выполняется аналогично. Результаты расчетов сведены в таблицу 5.3.

Таблица 5.3 – Выбор площади сечения проводов и кабелей